涂裝對兩種熱處理工藝條件下合金的強度性能的影響見圖1，對伸長率的影響見表3。
表3 兩種涂裝工藝制度下A356合金的伸長率 ％
工藝類別 未涂裝 一級涂裝 二級涂裝 三級涂裝
T6工藝 9 9 9 10
雙級時效工藝 10 10 10.5 10
涂裝工藝對兩種熱處理工藝合金性能的影響趨勢一致，一級涂裝后，合金的強度性能降低，經過二級涂裝，合金的強度性能增加，而經過三級涂裝，合金的性能又有所降低，但相對未涂裝工藝，合金的性能呈增加的趨勢，尤其對于雙級時效工藝，涂裝工藝對強度的影響更為明顯。從表3可以看到，涂裝工藝對伸長率的影響并不明顯。因此，涂裝工藝在不改變合金伸長率的情況下，在一定程度上提高了合金的強度性能。
2.2 電導率分析
對T6工藝下三級涂裝狀態下A356合金進行電導率測試示。
結果顯示,經過一級涂裝后，合金的電導率顯著上升，二級涂裝后，電導率有所下降，三級涂裝后，合金電導率又有所回升，相對于一級涂裝來說，二級涂裝和三級涂裝對合金電導率影響不大。文獻[2]研究熱處理對Cu-Mg-Cr合金的電導率的影響時指出，由于鉻溶入銅基體中，使自由電子在運動過程中發生散射的幾率增加，導致電導率下降。對于A356合金來說，一級涂裝后，一方面由于α-Al中固溶的硅元素繼續從基體中脫溶，另一方面析出的硅元素可作為Mg2Si的形核核心[3-4]，使Mg2Si聚集長大，降低了Mg2Si在基體中分布的均勻性和致密度，從而降低了合金對自由電子的散射率，從而導致了電導率增加。關于合金微觀組織對電導率的影響，二級涂裝和三級涂裝對合金電導率有一定影響，但變化不大，說明此時硅的脫溶和Mg2Si的聚集長大已基本結束。
2.3 DSC分析
文獻[5]研究A356合金屈服強度模型時指出，硅在α-Al中的固溶度在0.5％～1.2％之間，由于硅的固溶產生屈服強度增加不超過2N／mm2～3N／mm2。關于Al-Mg-Si合金的強化機制，文獻[6-8]認為，合金的脫溶序列為過飽和α固溶體-GP區-β″相-β′相-β相，當形成GP區時，GP區與基體在邊界附近產生彈性應變，阻礙了位錯運動，提高合金的強度；隨著時效時間的延長，CP區迅速長大成針狀或棒狀即為β″相，其C軸方向的彈性共格結合引起的應變場最大，它的彈性應力也最高，當β″相長大到一定的尺寸，它的應力場遍布整個基體，應變區幾乎相連，此時合金的強度較高；在β″相的基礎上，Mg、Si原子進一步富集形成局部共格的β′過渡相，其周圍基體的彈性應變達到最大值，強度有所下降；當形成穩定的β相時，失去了與基體的共格關系，共格應變消失，強度相比有所下降。因此，合金強度的變化應主要歸結為其沉淀析出相之間的轉變。
對A356合金在固溶狀態、T6工藝及三級涂裝工藝進行DSC分析，見圖3所示。
